阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
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產(chǎn)品名稱(chēng): 阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
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產(chǎn)品展商: ATOS
產(chǎn)品文檔: 無(wú)相關(guān)文檔
簡(jiǎn)單介紹
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
PFR是柱塞③（無(wú)返回彈簧）正驅動(dòng)結構定量徑向柱塞泵,具有***、低噪音特性。適用于符合DIN51524...535標準的液壓油或具有相同潤滑特性的合成液。此類(lèi)泵有單軸或通軸結構。通軸結構能與PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯(lián)泵，見(jiàn)樣本A190部分。排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。*壓力可達350/500bar。SWC是可快速*效地設計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件，可通過(guò)www.atos.com進(jìn)行下載，有四種語(yǔ)言：英語(yǔ)，意大利語(yǔ)，法語(yǔ)，德語(yǔ)。提供型號輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶(hù)確定適用于任何場(chǎng)合的*解決方案。
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
的詳細介紹
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
PFR是柱塞③（無(wú)返回彈簧）正驅動(dòng)結構定
量徑向柱塞泵,具有***、低噪音特性。
適用于符合DIN51524...535標準的液壓油或
具有相同潤滑特性的合成液。
此類(lèi)泵有單軸或通軸結構。通軸結構能與
PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯(lián)泵，見(jiàn)樣本A190部分。
排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。
*壓力可達350/500bar。
SWC是可快速*效地設計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件，
可通過(guò)www.atos.com進(jìn)行下載，有四種語(yǔ)言：英語(yǔ)，意大利語(yǔ)，法語(yǔ)，德語(yǔ)。提供型號
輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶(hù)確定適用于任何場(chǎng)合的*解決方案。
螺紋桿是油缸關(guān)鍵的部分，因此油缸的預期工作壽命由螺紋桿預期的疲勞壽命測得。
由于桿徑的疲勞斷裂會(huì )在沒(méi)有任何警報的前提下會(huì )突然發(fā)生，因此
如果桿徑受疲勞應力（如果油缸通過(guò)推動(dòng)負載工作則不需要）
以及螺紋桿預期的疲勞壽命和所需油缸的工作壽命相關(guān)聯(lián)的話(huà)，則建議對螺紋桿經(jīng)常進(jìn)行檢
查。下列圖表不包括工作壓力超過(guò)250bar時(shí)的抗疲勞螺紋桿。
該曲線(xiàn)被稱(chēng)為理想工作條件，沒(méi)有考慮計算失調和橫向負載，會(huì )降低預測的壽命周期。該
圖表有效用于采用標準材料和尺寸規格（見(jiàn)6.2節）或選項K“鍍鎳和鍍鉻”的桿徑（見(jiàn)6.3節）
的油缸和伺服油缸系列。對于不銹鋼系列螺紋桿（CNX系列）
的疲勞壽命的預估，請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。
對于雙桿徑油缸，機械壽命的計算不適用于次級螺紋桿弱于主級螺紋桿的情況。
根據所選的缸徑/桿徑，找出適當的螺紋桿疲勞壽命曲線(xiàn)圖。圖表中不包括抗疲勞缸/桿。
根據對應桿下相交曲線(xiàn)的工作壓力，并確定預期的桿壽命周期。
如果計算出桿的疲勞壽命低于500.000次，則建議我們技術(shù)部對此進(jìn)行仔細的分析。
液壓緩沖器是一種“阻尼器”，用來(lái)消除活塞桿沖向油缸行程終端時(shí)所產(chǎn)生的與質(zhì)量有關(guān)的能量，讓
活塞桿到底機械接觸之前降低活塞桿的速度，因此避免了機械沖擊，增加了油缸和整套系統的平均壽命。
如右圖所示，緩沖腔內的壓力接近于理想狀態(tài)，由此證明了緩沖過(guò)程是有效的。右圖把理想的壓力
值和典型的真實(shí)壓力值進(jìn)行了比較。
根據活塞桿類(lèi)型、緩沖側（前側和后側）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸見(jiàn)7.4節或CC系列油
缸見(jiàn)7.5節）確定合適的緩沖圖表。
多種CAD格式的三維圖紙，方便客戶(hù)把模型輸入到機器圖紙中，完成系統設計。
DXF格式的兩維外形尺寸圖紙
三維可視化油缸設計軟件，輸出文件為IGES, SAT 和STEP格式。
油缸尺寸模塊可以對臨界負載，緩沖效果和油缸期望工作壽命進(jìn)行檢查
專(zhuān)門(mén)的技術(shù)文件和備件部分樣本完成報價(jià)、訂單和材料清單等功能
計算油缸-質(zhì)量系統的固有頻率Wo，是為了在不改變系統的穩定性的條件下，計算出小加/減速時(shí)
間，大速度和小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韌度或換向閥
和油缸之間的距離均影響系統的剛性，因此計算值可能不可靠。
下表列出了三種不同工況壓力下的活塞桿伸出/縮回時(shí)的截面積和作用力。
任意位置。如果泵是立式安裝，建議在出油油管處安裝一個(gè)適當的排氣閥（請咨詢(xún)我們的技術(shù)部門(mén)）。
該類(lèi)泵不能自吸，建議安裝在油面以下。如安裝在油面以上，要求背壓閥在吸油口，并且泵的中心點(diǎn)不
能*于低油面150mm。泵軸帶一個(gè)偏心凸輪，凸輪通過(guò)軸的轉動(dòng)使柱塞產(chǎn)生位移，從而形成吸油及
排油。為得到*的工作**, 電機軸與泵軸的連接應該提供平衡聯(lián)軸器，參見(jiàn)第 10 節。
PFR泵允許正、反運轉,不改變液流方向。
建議用點(diǎn)動(dòng)起動(dòng)泵，使泵充油并擰下排氣塞。
PFR-3和PFR-5型泵有兩個(gè)通常關(guān)閉的排氣孔，排氣孔位于P口附近。
建議安裝一個(gè)垂直的管子連接到吸油口法蘭前的吸油管上，以便充油和排氣。
泵軸不允許有軸向和徑向載荷、聯(lián)軸器應能吸收峰值負載。
驅動(dòng)每種泵所需的扭矩值在第 4 節的“扭矩-壓力”曲線(xiàn)中可查到，見(jiàn)第 4 節。
在多聯(lián)泵中，作用在級軸（驅動(dòng)軸）上的總扭矩是各單泵軸上的扭矩的總和，
但必須**作用在驅動(dòng)軸上的總扭矩不得超過(guò)表中所列值。
如果活塞桿伸出/縮回時(shí)受力已知，液壓油缸的尺寸可從下表中進(jìn)行選擇。這些尺寸取決于第 2 節中所列的公式。
對于油缸在工作時(shí)受到推力負載，在選擇活塞桿尺寸時(shí)，要考慮它的臨界負載。校核時(shí)，
假設充分伸開(kāi)的油缸為一與活塞桿直徑相同的桿（符合安全標準）：
1根據油缸的安裝類(lèi)型和軸端連接方式，從表中選取行程系數“Fc”根據公式計算“理想長(cháng)度”：
理想長(cháng)度 = Fc x行程[mm]如果使用導向環(huán)，導向環(huán)的長(cháng)度要加到行程里
推力負載的計算值Fp在第 3 節中顯示，計算公式在第 2 節中顯示
在圖5.2里找到理想長(cháng)度與油缸大壓力的交點(diǎn)
滿(mǎn)足校核的活塞桿尺寸所對應的曲線(xiàn)應*于上述的這個(gè)交點(diǎn)。
橫切工作壓力和缸徑/桿徑交點(diǎn)得到對應的Emax值損耗的E值和Emax相比，并根據下面的公式進(jìn)行驗證：
對于*速和緩沖行程短的危險應用，**建議對緩沖進(jìn)行精 確評估，詳細信息請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。
計算動(dòng)態(tài)密封摩擦的步驟如下：
相交的速度取決于密封系統的曲線(xiàn)，見(jiàn)第8.4節
提取相應的C值根據密封系統選出相應的曲線(xiàn)（見(jiàn)8.5節）
工作壓力與曲線(xiàn)的交點(diǎn)取決于缸徑的大小提取相應的A值
Fsf = A . (D + d) + C [N]D=缸徑[mm]；d=桿徑[mm]
D=缸徑[mm]；d=桿徑[mm計算靜態(tài)密封摩擦的步驟如下：
提取對應速度V=0m/s時(shí)，相應的 C 值，見(jiàn)8.4節
根據密封系統選出相應的曲線(xiàn)（見(jiàn)8.5節）
工作壓力與曲線(xiàn)的交點(diǎn)取決于缸徑的大小
提取相應的A值Fsf = A . (D + d) + C [N]
CK電液伺服缸為雙作用結構，適用于工業(yè)應
用場(chǎng)合，具有*可靠性，***和使用壽命長(cháng)的特點(diǎn)。
這種缸的緊湊結構使其在各種應用中具有*
度的適應性?；钊麠U位移傳感器①可以很*
地防止震動(dòng)或外部灰塵，使維護工作減到小。
由符合ISO6020-2標準的CK系列油缸衍生而來(lái)，見(jiàn)樣本B137。
前緩沖圖表根據缸徑/桿徑規格標注，后緩沖圖表根據缸徑規格標注
該曲線(xiàn)適用于ISO46 油液溫度40-50 的礦物油：由于*粘度變化，水或水基液的使用和溫度*/低會(huì )影響緩沖**，因此考慮標準礦物油
緩沖插件完全關(guān)閉時(shí)，調節Emax值，緩沖插件打開(kāi)時(shí)，大能量消耗增加，因此要減小緩沖腔的大壓力
緩沖圖表是在緩沖腔大壓力250bar下測得油缸技術(shù)樣本中的基本密封**不足以全 面評價(jià)密封系統
的**，以下部分是對小輸入/輸出桿徑速度比，靜態(tài)和動(dòng)態(tài)密封摩擦的附加驗證。
低輸入/輸出桿徑速度比應用場(chǎng)合，桿徑密封間部分困油“回
吸”可能引起泄漏，因此建議正確使用下列的回吸圖表。
密封系統可能影響桿徑的平滑運動(dòng)，因此建議對以下應用場(chǎng)
合的密封摩擦力進(jìn)行評估：帶閉環(huán)控制的伺服執行器桿徑定位精度*的伺服油缸
低速油缸（＜0.05m/s）低壓力液壓系統（＜10bar），密封摩擦力會(huì )有顯著(zhù)的影
以下部分根據密封系統所選的CK，CH和CK型伺服油缸計算靜態(tài)和動(dòng)態(tài)密封摩擦。
集成式位移傳感器有：磁致模擬或數字式， 電阻式和感應式。缸徑從40到200mm。
如標準型提供活塞桿端泄油口和排氣口?？商峁┯糜陂_(kāi)關(guān)閥或比例閥③集成安裝的過(guò)
渡板②，以此獲得大液壓剛度、快速響應時(shí)間和重復精度。
活塞桿附件和安裝形式請見(jiàn)樣本B500。油缸的選型和尺寸標準見(jiàn)樣本B015。
活塞桿位置的測量即基于磁力現象：電脈沖③以常速在波導軌①內運
動(dòng)。當脈沖產(chǎn)生的磁場(chǎng)穿越長(cháng)久電磁鐵②磁場(chǎng)時(shí)，在波導軌中產(chǎn)生彎曲
脈沖并反饋到電子信號調節裝置。
通過(guò)測量彎曲脈沖的到達和電流脈沖信號執行所用的時(shí)間，可以精 確
的算出磁鐵移動(dòng)的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。
此類(lèi)缸一個(gè)很大的優(yōu)點(diǎn)就是沒(méi)有傳感器與運動(dòng)部件的直接接觸，其壽命
大大提*。適用于苛刻環(huán)境(受沖擊，震動(dòng)等)或*頻振動(dòng)的場(chǎng)合下。
更換傳感器時(shí)，不用拆卸油缸就可進(jìn)行，這使得伺服油缸的維護和更換
很容易方便。此外，傳感器上的信號調節卡，可以在不停機的情況下輕易的拆裝和更換。
CKM型伺服油缸具有***的特點(diǎn)，可以提供多種配置類(lèi)型。
型號舉例：CKM-63/450500-X008 -AD-B1X1
ETHERNET輸出按需求供貨，其它輸出形式，請聯(lián)系我們的技術(shù)部。
CKM使用了“MTS”的傳感器，其**見(jiàn)右表。這類(lèi)傳感器也有防爆殼體
選項，通過(guò)ATEX 認證，適用于潛在爆炸性場(chǎng)合。需使用其它樣式傳感器請與我們技術(shù)部聯(lián)系。
磁致式傳感器是由一個(gè)固定在缸體上的金屬波導軌①,一件固定在活塞桿
上的長(cháng)久磁鐵②和一個(gè)安裝在后端的集成式電子信號調節裝置③組成。
活塞桿位置的測量基于磁致式伸縮原理：信號調節裝置③發(fā)出一個(gè)電流
脈沖，使其沿波導管①傳輸。當電流脈沖遇到磁鐵②時(shí)，波導管上就會(huì )
產(chǎn)生一個(gè)應變脈沖，并返回到信號調節裝置。
通過(guò)檢測應變脈沖和電流脈沖到達所用的時(shí)間，可以精 確的計算出磁鐵
移動(dòng)的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。
此類(lèi)缸一個(gè)很大的優(yōu)點(diǎn)就是傳感器與運動(dòng)部件沒(méi)有直接接觸，其壽命大
大提*。適用于苛刻環(huán)境(沖擊，震動(dòng)等)或*頻場(chǎng)合。
更換傳感器時(shí)，不用拆卸油缸就可進(jìn)行，這使得伺服油缸的維護和更換很方便。
這類(lèi)傳感器結構簡(jiǎn)單，****，CKF油缸普遍地代替了使用外部?jì)?yōu)良
式編碼器或電阻式傳感器的油缸。
在啟動(dòng)伺服油缸時(shí)，必須先排氣，如第 27 節所示。其它詳細信息請參見(jiàn)供貨時(shí)提供的啟動(dòng)說(shuō)明。
確保伺服油缸和線(xiàn)纜遠離強磁場(chǎng)和電子噪音，確保反饋信號不受干擾。
通電之前關(guān)閉電源并檢查接線(xiàn)是否正確，以避免錯誤接線(xiàn)導致電子器件損壞。
建議在沒(méi)有背壓的狀態(tài)下直接將泄油口與油箱連接，詳細信息參見(jiàn)
第 28 節。其它詳細信息請參見(jiàn)供貨時(shí)提供的啟動(dòng)說(shuō)明。
此類(lèi)磁致式傳感器的組成：一個(gè)固定在缸體上的金屬波導軌①,一件固定
在活塞桿上的長(cháng)久磁鐵②和一個(gè)安裝在后端的集成式電子信號調節裝置
③組成。
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
